Progettazione antisismica con lo strength ductility design: sintesi dei risultati

Data: 07/05/2021 / Inserito da: / Categorie: Informazione Tecnica, Progettazione - Strutture / Commenti: 0
Progettazione-antisismica-strength-ductility-design-sintesi-risultati 
 














Pubblichiamo la quarta parte della interessante trattazione di Vincenzo Nunziata incentrata sullo Strength Ductility Designun nuovo metodo di progettazione in zona sismica che il 21 maggio vedrà la luce in tutte le librerie ed è già sfogliabile con una utile anteprima gratis sul nostro sito.


Ricordiamo inoltre che il 18 e 19 maggio Nunziata terrà un webinar sul tema e che se vi iscrivete ricevete un buono acquisti per il vostro shopping gratis sul nostro sito! Cosa aspettate? Intanto, vi auguriamo una buona lettura.

Si riporta una sintesi dei risultati delle verifiche e delle sollecitazioni di progetto commentati, utili per le successive fasi per la definizione della classe di rischio sismico CRS.

 

Centri di massa e di rigidezza  



Centri di massa e di rigidezza

Centro di massa= X=656.191  Y=718.191  Z=490

Centro di rigidezza= X=657.8  Y=835.267  Z=490

Eccentr.X=1.609  Eccentr.Y=117.076

Figura 2.8 Centri di massa e di rigidezza

 

Dalla figura già si evince che i due baricentri o centri sono molto vicini e le eccentricità ridotte, come andremo meglio ad esplicitare di seguito.

Indici di resistenza Ir  


 

Figura 2.9 Indici di resistenza

 

Il software ci consente di visualizzare le verifiche globali conseguenti all’interazione delle sollecitazioni: sforzo normale, taglio e momento attraverso un “indice di resistenza per interazioneIche deve risultare sempre minore o uguale a 1:

 

Dalla figura 12.46 si evince che tutti gli indici sono minori di 1 e pertanto la struttura in acciaio: pilastri e travi, risulta verificata allo SLV.

Inoltre anche le deformate (SLD) risultano compatibili e le frecce delle travi, figura 12.47:  


Figura 2.10 Frecce

 

Oltre che per via grafica si sono estrapolati alcuni risultati significativi per via numerica, riportati di seguito, che ci saranno utili per le successive fasi.  


 

Figura 2.11 Numerazione elementi

 

Tabella 2.3 Verifiche e sollecitazioni: Travi – Asta n.27

Elemento: TRAVE

Metodo di verifica: Eurocodice 3 – NTC 2018

Gruppo: 2

Descrizione: Travi

Tabella: Tabella Travi

 

Tipo di acciaio: S 275

γM0:1.05

γ’M1:1.05

γ’’M1:1.05

γM2:1.25

γrv:0.0

γM0 Pf:1.0

γM1 Pf:1.0

Asta num. 27

NI 15

NF 28

Lungh. 183.8 cm

SEZ. 3 Ps IPE 330

NC

x

Fx

Fy

Fz

Mx

My

Mz

Classe

I.V.T.

I.R.n.

I.R.

 

cm

daN

daNm

 

 

 

 

1

0

-0

7153

-0

0

-0

-9687

1

0.15

0.00

0.45

2

0

-0

3812

-0

0

-0

-4442

1

0.08

0.00

0.21

3

0

-0

4618

-0

0

-0

-7188

1

0.10

0.00

0.33

4

0

-0

3644

-0

0

-0

-4042

1

0.08

0.00

0.19

5

0

-0

4449

-0

0

-0

-6786

1

0.09

0.00

0.32

6

0

-0

2819

-0

0

-0

-1115

1

0.06

0.00

0.05

7

0

-0

5503

-0

0

-0

-10270

1

0.12

0.00

0.48

8

0

-0

2772

-0

0

-0

-1010

1

0.06

0.00

0.05

9

0

-0

5455

-0

0

-0

-10160

1

0.11

0.00

0.47

10

0

-0

3762

-0

0

-0

-4273

1

0.08

0.00

0.20

11

0

-0

4567

-0

0

-0

-7020

1

0.10

0.00

0.33

12

0

-0

3587

-0

0

-0

-3847

1

0.08

0.00

0.18

13

0

-0

4391

-0

0

-0

-6591

1

0.09

0.00

0.31

14

0

-0

2764

-0

0

-0

-934

1

0.06

0.00

0.04

15

0

-0

5448

-0

0

-0

-10090

1

0.11

0.00

0.47

16

0

-0

2710

-0

0

-0

-800

1

0.06

0.00

0.04

17

0

-0

5393

-0

0

-0

-9945

1

0.11

0.00

0.46

37

0

-0

7294

-0

0

-0

-10180

1

0.15

0.00

0.47

 

1

92

-0

7095

-0

0

-0

-3142

1

0.15

0.00

0.15                  

2

92

-0

3767

-0

0

-0

-960

1

0.08

0.00

0.04                  

3

92

-0

4573

-0

0

-0

-2966

1

0.10

0.00

0.14                  

4

92

-0

3599

-0

0

-0

-715

1

0.08

0.00

0.03                  

5

92

-0

4404

-0

0

-0

-2719

1

0.09

0.00

0.13                  

6

92

-0

2774

-0

0

-0

1454

1

0.06

0.00

0.07                  

7

92

-0

5458

-0

0

-0

-5234

1

0.12

0.00

0.24                  

8

92

-0

2727

-0

0

-0

1516

1

0.06

0.00

0.07                  

9

92

-0

5410

-0

0

-0

-5167

1

0.11

0.00

0.24                  

10

92

-0

3717

-0

0

-0

-838

1

0.08

0.00

0.04                  

11

92

-0

4522

-0

0

-0

-2845

1

0.10

0.00

0.13                  

12

92

-0

3542

-0

0

-0

-572

1

0.08

0.00

0.03                  

13

92

-0

4346

-0

0

-0

-2577

1

0.09

0.00

0.12                  

14

92

-0

2719

-0

0

-0

1585

1

0.06

0.00

0.07                  

15

92

-0

5403

-0

0

-0

-5104

1

0.11

0.00

0.24                  

16

92

-0

2665

-0

0

-0

1669

1

0.06

0.00

0.08                  

17

92

-0

5348

-0

0

-0

-5012

1

0.11

0.00

0.23                  

37

92

-0

7236

-0

0

-0

-3504

1

0.15

0.00

0.16                  

 

1

184

-0

7036

-0

0

-0

3349

1

0.15

0.00

0.16                  

2

184

-0

3722

-0

0

-0

2481

1

0.08

0.00

0.12                  

3

184

-0

4527

-0

0

-0

1214

1

0.10

0.00

0.06                  

4

184

-0

3554

-0

0

-0

2571

1

0.08

0.00

0.12                  

5

184

-0

4359

-0

0

-0

1306

1

0.09

0.00

0.06                  

6

184

-0

2728

-0

0

-0

3981

1

0.06

0.00

0.19                  

7

184

-0

5413

-0

0

-0

-240

1

0.12

0.00

0.01                  

8

184

-0

2682

-0

0

-0

4001

1

0.06

0.00

0.19                  

9

184

-0

5364

-0

0

-0

-216

1

0.11

0.00

0.01                  

10

184

-0

3671

-0

0

-0

2555

1

0.08

0.00

0.12                  

11

184

-0

4477

-0

0

-0

1289

1

0.10

0.00

0.06                  

12

184

-0

3496

-0

0

-0

2661

1

0.08

0.00

0.12                  

13

184

-0

4301

-0

0

-0

1396

1

0.09

0.00

0.07                  

14

184

-0

2674

-0

0

-0

4062

1

0.06

0.00

0.19                  

15

184

-0

5358

-0

0

-0

-159

1

0.11

0.00

0.01                  

16

184

-0

2620

-0

0

-0

4097

1

0.06

0.00

0.19                  

17

184

-0

5302

-0

0

-0

-120

1

0.11

0.00

0.01                  

37

184

-0

7177

-0

0

-0

3118

1

0.15

0.00

0.15                  

 

Tabella 2.4 Verifiche e sollecitazioni: Pilastri – Asta n.4

Elemento: PILASTRO

Metodo di verifica: Eurocodice 3 – NTC 2018

Gruppo: 1

Descrizione: Pilastri

Tabella: Tabella Pilastri

 

Tipo di acciaio: S 275

γM0:1.05

γ’M1:1.05

γ’’M1:1.05

γM2:1.25

γrv:0.0

γM0 Pf:1.0

γM1 Pf:1.0

Asta num. 4

NI 6

NF 15

Lungh. 490.0cm

SEZ. 1 Ps HEA 260

NC

x

Fx

Fy

Fz

Mx

My

Mz

Classe

I.V.T.

I.R.n.

I.R.

 

cm

daN

daNm

 

 

 

 

1

0

-14220

385

1252

0

1999

-701

3

0.03

0.06

0.24                  

2

0

-8363

726

-204

0

-1335

-1824

3

0.01

0.04

0.34                  

3

0

-8461

723

1879

0

4254

-1815

3

0.04

0.04

0.47                  

4

0

-22010

-277

-355

0

-1736

988

3

0.01

0.09

0.30                  

5

0

-22290

-281

1727

0

3851

1000

3

0.04

0.10

0.40                  

6

0

-8148

391

-2685

0

-7988

-882

3

0.06

0.04

0.51                  

7

0

-8473

379

4259

0

10640

-850

3

0.10

0.04

0.63                  

8

0

-10630

79

-2729

0

-8106

-5

3

0.06

0.05

0.41                  

9

0

-11550

65

4212

0

10520

32

3

0.10

0.05

0.53                  

10

0

-8326

628

-308

0

-1609

-1548

3

0.01

0.04

0.31                  

11

0

-8423

624

1775

0

3980

-1538

3

0.04

0.04

0.42                  

12

0

-25140

-376

-460

0

-2009

1267

3

0.01

0.11

0.37                  

13

0

-25410

-381

1622

0

3578

1278

3

0.04

0.11

0.44                  

14

0

-8107

285

-2797

0

-8283

-584

3

0.06

0.03

0.48                  

15

0

-8432

273

4147

0

10350

-552

3

0.09

0.04

0.57                  

16

0

-13990

-29

-2842

0

-8399

295

3

0.06

0.06

0.48                  

17

0

-14910

-43

4099

0

10220

332

3

0.09

0.06

0.57                  

37

0

-14220

304

1633

0

3022

-475

3

0.04

0.06

0.26                  

 

1

245

-14000

385

1252

0

-1068

242

3

0.03

0.06

0.14

2

245

-8196

726

-204

0

-835

-45

3

0.01

0.04

0.08

3

245

-8294

723

1879

0

-349

-45

3

0.04

0.04

0.06

4

245

-21845

-277

-355

0

-866

310

3

0.01

0.09

0.17

5

245

-22120

-281

1727

0

-380

311

3

0.04

0.10

0.15

6

245

-7981

391

-2685

0

-1409

76

3

0.06

0.03

0.11

7

245

-8306

379

4259

0

210

79

3

0.10

0.04

0.06

8

245

-10460

79

-2729

0

-1420

187

3

0.06

0.05

0.13

9

245

-11380

65

4212

0

200

191

3

0.10

0.05

0.08

10

245

-8159

628

-308

0

-854

-10

3

0.01

0.04

0.07

11

245

-8256

624

1775

0

-369

-9

3

0.04

0.04

0.05

12

245

-24970

-376

-460

0

-882

345

3

0.01

0.11

0.19

13

245

-25245

-381

1622

0

-397

346

3

0.04

0.11

0.17

14

245

-7940

285

-2797

0

-1431

114

3

0.06

0.03

0.11

15

245

-8265

273

4147

0

190

117

3

0.09

0.04

0.06

16

245

-13825

-29

-2842

0

-1437

225

3

0.06

0.06

0.15

17

245

-14745

-43

4099

0

180

228

3

0.09

0.06

0.10

37

245

-14000

304

1633

0

-978

271

3

0.04

0.06

0.14

 

1

490

-13780

385

1252

0

-4134

1186

3

0.03

0.06

0.40                  

2

490

-8029

726

-204

0

-334

1734

3

0.01

0.03

0.28                  

3

490

-8127

723

1879

0

-4952

1726

3

0.04

0.04

0.49                  

4

490

-21680

-277

-355

0

5

-368

3

0.01

0.09

0.14                  

5

490

-21950

-281

1727

0

-4611

-377

3

0.04

0.09

0.35                  

6

490

-7814

391

-2685

0

5170

1034

3

0.06

0.03

0.40                  

7

490

-8139

379

4259

0

-10220

1008

3

0.10

0.04

0.63                  

8

490

-10290

79

-2729

0

5266

380

3

0.06

0.04

0.33                  

9

490

-11210

65

4212

0

-10120

349

3

0.10

0.05

0.55                  

10

490

-7992

628

-308

0

-100

1528

3

0.01

0.03

0.24                  

11

490

-8089

624

1775

0

-4718

1521

3

0.04

0.03

0.45                  

12

490

-24800

-376

-460

0

245

-577

3

0.01

0.11

0.19                  

13

490

-25080

-381

1622

0

-4371

-586

3

0.04

0.11

0.38                  

14

490

-7773

285

-2797

0

5422

813

3

0.06

0.03

0.38                  

15

490

-8098

273

4147

0

-9970

787

3

0.09

0.03

0.59                  

16

490

-13660

-29

-2842

0

5525

154

3

0.06

0.06

0.33                  

17

490

-14580

-43

4099

0

-9860

124

3

0.09

0.06

0.52                  

37

490

-13780

304

1633

0

-4978

1017

3

0.04

0.06

0.42                  

 

NC

Fx

My

Mz

Classe

χmin

ky

kz

I.S.n.

I.S.

Nota

 

daN

daNm

 

 

 

 

 

 

 

1

-14220

-4134

1186

3

0.6143

0.9904

0.9643

0.10

0.44

Snell.’yx’=75

2

-8363

-1335

-1824

3

0.6143

1.0153

0.9543

0.06

0.35

Snell.’yx’=75

3

-8461

-4952

-1815

3

0.6143

0.9834

0.9538

0.06

0.51

Snell.’yx’=75

4

-22010

-1736

988

3

0.6143

1.0213

0.9843

0.15

0.36

Snell.’yx’=75

5

-22290

-4611

1000

3

0.6143

0.9582

0.9832

0.16

0.49

Snell.’yx’=75

6

-8148

-7988

1034

3

0.6143

0.9899

0.9620

0.06

0.54

Snell.’yx’=75

7

-8473

10640

1008

3

0.6143

0.9805

0.9612

0.06

0.66

Snell.’yx’=75

8

-10630

-8106

380

3

0.6143

0.9868

1.0237

0.07

0.48

Snell.’yx’=75

9

-11550

10520

349

3

0.6143

0.9733

1.0358

0.08

0.59

Snell.’yx’=75

10

-8326

-1609

-1548

3

0.6143

1.0099

0.9521

0.06

0.33

Snell.’yx’=75

11

-8423

-4718

-1538

3

0.6143

0.9840

0.9514

0.06

0.46

Snell.’yx’=75

12

-25140

-2009

1267

3

0.6143

1.0141

0.9649

0.18

0.43

Snell.’yx’=75

13

-25410

-4371

1278

3

0.6143

0.9538

0.9639

0.18

0.53

Snell.’yx’=75

14

-8107

-8283

813

3

0.6143

0.9898

0.9712

0.06

0.53

Snell.’yx’=75

15

-8432

10350

787

3

0.6143

0.9805

0.9712

0.06

0.62

Snell.’yx’=75

16

-13990

-8399

295

3

0.6143

0.9822

1.0929

0.10

0.51

Snell.’yx’=75

17

-14910

10220

332

3

0.6143

0.9654

1.0806

0.10

0.59

Snell.’yx’=75

37

-14220

-4978

1017

3

0.6143

0.9844

0.9789

0.10

0.45

Snell.’yx’=75

 

Tabella 2.5 Verifiche e sollecitazioni: Controventi di parete – Asta n.1

Elemento: TRAVE

Metodo di verifica: Eurocodice 3 – NTC 2018

Gruppo: 2

Descrizione: Controventi di parete

Tabella: Tabella Reticolare travi e pilastri

 

Tipo di acciaio: S 275

γM0:1.05

γ’M1:1.05

γ’’M1:1.05

γM2:1.25

γrv:0.0

γM0 Pf:1.0

γM1 Pf:1.0

Asta num. 1

NI 15

NF 7

Lungh. 645.4 cm

SEZ. 3 Ps L 80×8

N. com.

Nsd

Classe

Anet;Aeff

Snell.

χmin

I.R.

I.S.

Note

 

daN

 

cmq

 

 

 

 

 

1

-0.0

2

12.30

3.72

0.0638

0.00

0.00

Snell.imin=414

2

-0.0

2

12.30

3.72

0.0638

0.00

0.00

Snell.imin=414

3

-0.0

2

12.30

3.72

0.0638

0.00

0.00

Snell.imin=414

4

18400

12.30

0.0638

0.56

 

5

18640

12.30

0.0638

0.57

 

6

-0.0

2

12.30

3.72

0.0638

0.00

0.00

Snell.imin=414

7

-0.0

2

12.30

3.72

0.0638

0.00

0.00

Snell.imin=414

8

3384

12.30

0.0638

0.10

 

9

4168

12.30

0.0638

0.13

 

10

-0.0

2

12.30

3.72

0.0638

0.00

0.00

Snell.imin=414

11

-0.0

2

12.30

3.72

0.0638

0.00

0.00

Snell.imin=414

12

22590

12.30

0.0638

0.69

 

13

22830

12.30

0.0638

0.70

 

14

-0.0

2

12.30

3.72

0.0638

0.00

0.00

Snell.imin=414

15

-0.0

2

12.30

3.72

0.0638

0.00

0.00

Snell.imin=414

16

7894

12.30

0.0638

0.24

 

17

8678

12.30

0.0638

0.26

 

37

-0.0

2

12.30

3.72

0.0638

0.00

0.00

Snell.imin=414

 

Come già evidenziato tutti gli indici risultano inferiori a 1 e le aste tutte verificate. Per una maggiore comprensione si chiarisce il significato dei singoli indici e sollecitazioni estrapolate dal tabulato di calcolo:

I.R.n è l’indice di resistenza per il solo sforzo normale

I.V.T. è l’indice di resistenza per taglio e torsione

I.R. è l’indice di resistenza per interazione

I.S.n. è l’indice di resistenza per instabilità e sforzo normale

I.S. è l’indice di resistenza per instabilità per interazione

Fx, Fy, Fz sono rispettivamente: sforzo normale, forza tagliante X, Forza tagliante Y (fig. 12.49)

Mx, My, Mz sono rispettivamente: momento torcente, momento flettente X, momento flettente Y (fig. 12.49). 

 

Figura 2.12 Convenzione sulle sollecitazioni

 

Nei tabulati compaiono anche altre informazioni di facile lettura.

Acquisiti i risultati di calcolo si può procedere con le successive fasi previste dallo strength ductility design.

 

FASE 1: Criteri generali di progettazione (Tabella 1.6)

Si procede in sequenza alla verifica dei criteri generali di progettazione.

 

Qualità dei materiali

È previsto l’uso di acciaio S 275 J0 a cui corrisponde un indice sismico:

IS = 1,2

 

Forma

Dalla figura 12.45 si leggono le eccentricità tra il baricentro delle masse e delle rigidezze.

Si ricava:

ex = 1,428 cm

ey = 44,499 cm

 

Si calcola  

 

 

 

 

Il corrispondente indice sismico risulta:

IS = 1,3

 

Iperstaticità

Nella struttura modellata i nodi risultano tutti di tipo “rigido” a cui corrisponde un indice sismico:

IS = 1,3

 

Regolarità

-       Regolarità in pianta (figura 1.7a – cap.1)

                                                                                                                  




Si calcola: 

-       Regolarità in elevazione (figura 1.7b – cap.1)

Essendo un edificio ad un solo livello esso risulta regolare in elevazione.

 

L’indice sismico corrispondente per la regolarità è:

IS = 1,2

 

FASE 2: Criteri di analisi teorica e calcolo (Tabella 1.6)

-       Verifica dei meccanismi fragili

Le verifiche per meccanismi fragili vanno eseguite per tutti gli elementi strutturali che formano il modello di calcolo. Al solo scopo didattico si riportano le verifiche solo per le aste più sollecitate di cui alle Tabelle 12.13, 12.14 e 12.15.

  • Travi

Per le travi occorrerà verificare che il taglio massimo di progetto maggiorato del fattore di sovraresistenza γsv = 1,3 sia non maggior dei limiti consentiti dalla norma.

Per l’asta n. 27 (trave) maggiormente sollecitata (tabella 12.13) il taglio massimo è quello relativo alla combinazione 37 e vale:

Vmax = 7294 daN

A cui corrisponde un indice di resistenza a taglio

I.V.T. = 0,15

Applicando il fattore di sovraresistenza, si ha:  

 

 

 

  • Pilastri

Per i pilastri occorrerà verificare che la combinazione più sfavorevole per le sollecitazioni di sforzo normale, taglio e flessione, maggiorate del fattore di sovraresistenza γsv = 1,3 risulti compatibile con i limiti consentiti dalla norma (par. 4.2.4.1.2.7-42.4.1.2.8 NTC18). Dalla tabella 12.14 si evince che la combinazione più sfavorevole per le verifiche di resistenza è la 7 evidenziata, mentre per le verifiche ad instabilità è la combinazione 13 evidenziata.

I valori delle sollecitazioni da considerare per le verifiche sono i seguenti:

 

Tabella 2.6 Sollecitazioni amplificate

Resistenze

Instabilità

 

493 daN

5537 daN

13832 daNm

1105 daNm

 

 

1023 daNm

 

Rifacendo le verifiche si riscontrano i seguenti indici messi a confronto con quelli ottenuti dalle sollecitazioni non moltiplicate per il coefficiente di sovraresistenza:

 

Tabella 2.7 Confronto sollecitazioni Trave n.27 e Pilastro n.4

TRAVE N.27

 

PRIMA

DOPO

Fx

0

0

Fy

7294

9482

Fz

0

0

Mx

0

0

My

0

0

Mz

-10180

-10180

I.V.T.

0.15

0.20

I.R.n.

0.00

0.00

I.R.

0.47

0.47

 

PILASTRO N.4

 

PRIMA

DOPO

Fx

-8473

-11015

Fy

379

493

Fz

4259

5537

Mx

0

0

My

10640

13832

Mz

-850

-1105

I.V.T.

0.10

0.13

I.R.n.

0.04

0.05

I.R.

0.63

0.81

 

Tabella 2.8 Confronto verifiche Trave

Verifiche Trave con sollecitazioni da Progetto

Verifica a N

Nc,Rd:    1639523.8750

Nb,Rd:          0.0000

Nvy,Rd:         0.0000         

Nvz,Rd:         0.0000

 

Verifica a N, M, V, T

Vply_Rd:     465767.0625         

Vplz_Rd:     585374.8125

VplyTEd_Rd:  465767.0625         

VplzTEd_Rd:  585374.8125

rhoy:             0.0000          rhoz:             0.0000

EnneS:            0.0000

limite ay:        0.2061          limite az:        0.4121

Mply:      40254764.0000          Mplz:     210650000.0000

Mnvy,Rd:          0.0000          Mnvz,Rd:          0.0000

Mcy,Rd:    40254764.0000          Mcz,Rd:   210650000.0000

Mvy_Rd:    40254764.0000          Mvz_Rd:   210650000.0000

Ris. N,M,V:       0.4741

 

Indici

I.T. SOLO torsione:               0.0000

I.T. taglio e torsione:           0.1536

I.R.n  Nc,Rd:                     0.0000

I.R.n  Nu,Rd:                     0.0000

I.R. Nv,Rd (caso solo N,V):       0.0000

I.R. N,M,V:                       0.4741

Verifiche Trave con sollecitazioni amplificate (SDD)

Verifica a N

Nc,Rd:    1639523.8750

Nb,Rd:          0.0000

Nvy,Rd:         0.0000         

Nvz,Rd:         0.0000

 

Verifica a N, M, V, T

Vply_Rd:     465767.0625         

Vplz_Rd:     585374.8125

VplyTEd_Rd:  465767.0625         

VplzTEd_Rd:  585374.8125

rhoy:             0.0000          rhoz:             0.0000

EnneS:            0.0000

limite ay:        0.2061          limite az:        0.4121

Mply:      40254764.0000         

Mplz:     210650000.0000       

Mnvy,Rd:          0.0000         

Mnvz,Rd:          0.0000         

Mcy,Rd:    40254764.0000         

Mcz,Rd:   210650000.0000   

Mvy_Rd:    40254764.0000         

Mvz_Rd:   210650000.0000        

Ris. N,M,V:       0.4741

         

Indici        

I.T. SOLO torsione:               0.0000    

I.T. taglio e torsione:           0.1997        

I.R.n  Nc,Rd:                     0.0000       

I.R.n  Nu,Rd:                     0.0000   

I.R. Nv,Rd (caso solo N,V):       0.0000        

I.R. N,M,V:                       0.4741

 

 

Tabella 2.9 Confronto verifiche Pilastro

Verifiche Pilastro con sollecitazioni da progetto

Verifica a N        

Nc,Rd:    2273333.5000        

Nb,Rd:    1396417.0000        

Nvy,Rd:         0.0000         

Nvz,Rd:         0.0000

       

Verifica a N, M, V, T       

Vply_Rd:     434542.0313         

Vplz_Rd:    1018593.6875        

VplyTEd_Rd:  434542.0313         

VplzTEd_Rd: 1018593.6875

         

rhoy:             0.0000          rhoz:             0.0000        

EnneS:            0.0000       

limite ay:        0.0000          limite az:        0.0000     

Mply:     112671432.0000          Mplz:     240900000.0000        

Mnvy,Rd:          0.0000          Mnvz,Rd:          0.0000     

Mcy,Rd:    73857144.0000          Mcz,Rd:   218952384.0000        

Mvy_Rd:    73857144.0000          Mvz_Rd:   218952384.0000        

Ris. N,M,V:       0.6262

       

Indici         

I.T. SOLO torsione:               0.0000        

I.T. taglio e torsione:           0.0961        

I.R.n  Nc,Rd:                     0.0366        

I.R.n  Nu,Rd:                     0.0000        

I.R. Nv,Rd (caso solo N,V):       0.0000        

I.R. N,M,V:                       0.6262

 

Stabilità N        

Nbz_Rd:               1990389.6250         

Nby_Rd:               1396417.0000

         

Stabilità N + My + Mz        

Risultato_Stabilità:        0.7110   

stabilità flesso torsionale solo M monoassiale        

Mb_Rd:                      0.0000        

stabilità flesso torsionale My + Mz + compressione         

Risultato_Svergolam.        0.0000         

stabilità flesso torsionale M monoassiale + trazione        

Sigmacom:                   0.0000        

Meff:                       0.0000

         

Indici         

I.S.n.:                     0.0595         

I.S. (N+M):                 0.7110        

I.S.m. (Ncompr.+M):         0.0000

Verifiche Pilastro con sollecitazioni amplificate (SDD)

Verifica a N       

Nc,Rd:    2273333.5000       

Nb,Rd:    1396417.0000       

Nvy,Rd:         0.0000         

Nvz,Rd:         0.0000

        

Verifica a N, M, V, T       

Vply_Rd:     434542.0313         

Vplz_Rd:    1018593.6875        

VplyTEd_Rd:  434542.0313         

VplzTEd_Rd: 1018593.6875        

rhoy:             0.0000          rhoz:             0.0000        

EnneS:            0.0000        

limite ay:        0.0000          limite az:        0.0000        

Mply:     112671432.0000         

Mplz:     240900000.0000        

Mnvy,Rd:          0.0000         

Mnvz,Rd:          0.0000        

Mcy,Rd:    73857144.0000         

Mcz,Rd:   218952384.0000        

Mvy_Rd:    73857144.0000         

Mvz_Rd:   218952384.0000       

Ris. N,M,V:       0.8140

         

Indici        

I.T. SOLO torsione:               0.0000         

I.T. taglio e torsione:           0.1250        

I.R.n  Nc,Rd:                     0.0475       

I.R.n  Nu,Rd:                     0.0000        

I.R. Nv,Rd (caso solo N,V):       0.0000        

I.R. N,M,V:                       0.8140

Stabilità N        

Nbz_Rd:               1990389.6250        

Nby_Rd:               1396417.0000        

Stabilità N + My + Mz        

Risultato_Stabilità:        0.9484        

stabilità flesso torsionale solo M monoassiale      

Mb_Rd:                      0.0000         

stabilità flesso torsionale My + Mz + compressione     

Risultato_Svergolam.        0.0000     

stabilità flesso torsionale M monoassiale + trazione        

Sigmacom:                   0.0000        

Meff:                       0.0000         

Indici        

I.S.n.:                     0.0774       

I.S. (N+M):                 0.9484    

I.S.m. (Ncompr.+M):         0.0000

  • Nodi trave-pilastro

Per la verifica del nodo trave-pilastro occorrerà maggiorare le sollecitazioni di taglio e flessione per la combinazione più sfavorevole relativa alla trave. Dalla tabella 12.13 si evince che la combinazione più sfavorevole all’attacco è la n.37. le sollecitazioni da considerare sono le seguenti:

 

 

Si riportano di seguito le verifiche effettuate e il dimensionamento del giunto.

 

Tabella 2.10 Confronto verifiche nodo

Verifiche Nodo con sollecitazioni da Progetto

Colonna:       HEA 260           

Trave:     IPE 330               S 275 (Fe 430)

[Progetto]   Banca n. 0: Banche generali AMV  

N = -0.00 daN   T (taglio massimo) = 7294.00 daN   Mmax neg.= -10180.00 daN*cm   M torcente = 0.00 daN*cm

Per le sollecitazioni di ogni c.c. riferirsi ai risultati dell’analisi strutturale.

[Verifica flangia]  (S 275 (Fe 430))

Flangia tipo 1: 260x330x15   A = 100   B = 250   C = 40   (mm)

n. 1 file intermedie di bulloni per infittimento

4 nerv.orizzontali:   126x225x13 (mm)

Diam. bulloni M16   Incremento foro: 2.0 (mm)    (Classe 8.8)

[Resistenza zona a taglio]

F,Rd = 42449.4 daN (resistenza anima colonna)

[Resistenza zona a trazione]

[Seconda fila di bulloni]

F,Rd = 15887.5 daN (resistenza ala colonna)

F,Rd = 18312.5 daN (resistenza flangia di estremità)

F,t2,Rd,ult = 15887.5 daN (resistenza efficace seconda fila)

[Momento resistente]

Mj,Rd = 451601.5 daN*cm

[Rigidezza rotazionale]     (calcolata per N trascurabile)

S,j = 322814176.0 daN*cm/rad (rigidezza del giunto)

[Resistenza assiale profilo]

Npl,Rd = 163952.4 daN                |N| <= 0.05 Npl,Rd     (trascurabile)

[Verifica a presso-tensoflessione del giunto]

I.R. = 0.02

[Verifica a taglio del nodo]

F,v,Rd = 6104.2 daN (resistenza dei bulloni a taglio)

F,t,Rd = 9156.2 daN (resistenza dei bulloni a trazione)

I.R. = 0.21

[Verifica di rifollamento]

F,b,Rd = 15288.9 daN (resistenza a rifollamento)

I.R. = 0.08

[Verifica saldatura profilo]

Saldatura a completa penetrazione: verificata

Lunghezza1:      160 (mm)            Lunghezza2:      271 (mm)

Sigma id = 621.7 daN/cm²     I.R. = 0.24

Verifiche Nodo con sollecitazioni amplificate (SDD)

Colonna:       HEA 260           

Trave:     IPE 330               S 275 (Fe 430)

[Progetto]   Banca n. 0: Banche generali AMV  

N = -0.00 daN   T (taglio massimo) = 9482.20 daN   Mmax neg.= -13234.00 daN*cm   M torcente = 0.00 daN*cm

Per le sollecitazioni di ogni c.c. riferirsi ai risultati dell’analisi strutturale.

[Verifica flangia]  (S 275 (Fe 430))

Flangia tipo 1: 260x330x15   A = 100   B = 250   C = 40   (mm)

n. 1 file intermedie di bulloni per infittimento

4 nerv.orizzontali:   126x225x13 (mm)

Diam. bulloni M16   Incremento foro: 2.0 (mm)    (Classe 8.8)

[Resistenza zona a taglio]

F,Rd = 42449.4 daN (resistenza anima colonna)

[Resistenza zona a trazione]

[Seconda fila di bulloni]

F,Rd = 15887.5 daN (resistenza ala colonna)

F,Rd = 18312.5 daN (resistenza flangia di estremità)

F,t2,Rd,ult = 15887.5 daN (resistenza efficace seconda fila)

[Momento resistente]

Mj,Rd = 451601.5 daN*cm

[Rigidezza rotazionale]     (calcolata per N trascurabile)

S,j = 322814176.0 daN*cm/rad (rigidezza del giunto)

[Resistenza assiale profilo]

Npl,Rd = 163952.4 daN                |N| <= 0.05 Npl,Rd     (trascurabile)

[Verifica a presso-tensoflessione del giunto]

I.R. = 0.03

[Verifica a taglio del nodo]

F,v,Rd = 6104.2 daN (resistenza dei bulloni a taglio)

F,t,Rd = 9156.2 daN (resistenza dei bulloni a trazione)

I.R. = 0.28

[Verifica di rifollamento]

F,b,Rd = 15288.9 daN (resistenza a rifollamento)

I.R. = 0.10

[Verifica saldatura profilo]

Saldatura a completa penetrazione: verificata

Lunghezza1:      160 (mm)            Lunghezza2:      271 (mm)

Sigma id = 808.2 daN/cm²     I.R. = 0.31

 

 

Figura 2.13 Nodo Trave-Colonna flangiato

 

  • Collegamento delle diagonali di controvento tese

Per le diagonali di controvento tese occorrerà verificare sia l’asta che il giunto dimensionati per lo sforzo normale di progetto maggiorato del fattore di sovraresistenza γsv = 1,3 rispettino i limiti previsti dalla norma.

Dalla tabella 12.15 si evince che la combinazione più sfavorevole è la 13, per essa si ha:  

          

                verificato

 

Si omette il dimensionamento del giunto.

 

  • Telai con controventi

Nel modello strutturale sono presenti telai con controventi concentrici, e pertanto l’indice sismico da considerare è:

I.S. = 1,2

 

  • Telai con controventi dissipativi

Nel modello strutturale non sono presenti telai con controventi dissipativi e/o speciali, pertanto l’indice sismico da considerare è:

I.S. = 1,0

 

FASE 3 – Prescrizioni costruttive e controllo di esecuzione

-       Classe di esecuzione

La classe di esecuzione prevista è la EXC3 a cui corrisponde un indice di rischio:

I.S. = 1,2

 

-       Direttore dei lavori

È previsto che il direttore dei lavori sia lo stesso progettista strutturale, pertanto l’indice sismico da considerare è:

I.S. = 1,3

 

Nella tabella 12.21 è riportata l’indicazione dei risultati acquisiti per la determinazione della Classe di Rischio Sismico della struttura analizzata.

La somma degli indici sismici è pari:  

 


A cui corrisponde una classe di Rischio Sismico 2A:

CRS/2A

 

Tabella 2.11 Classi di rischio sismico

1)     CRITERI GENERALI DI PROGETTAZIONE

Indice (IS)

 

 

Qualità dei materiali

Tipo di Acciaio

 

S…JR

S275J0

S….J2

1,0       o

1,2       x

1,3       o

 

 

Forma

Eccentricità baricentro Rigidezze/Massa

 

(ex/Lx ; ey/Ly) > 20%

10% < (ex/Lx ; ey/Ly) ≤ 20%

(ex/Lx ; ey/Ly) ≤ 10%

1,0       o

1,2       o

1,3       x

 

 

Iperstaticità

Nodo Trave-Pilastro

 

Cerniera

Semirigido

Rigido

1,0       o

1,2       o

1,3       x

 

 

Regolarità

Regolarità (7.2.1 NTC 2018)

 

Non regolare

Regolare in pianta o in elevazione

Regolare in pianta e in elevazione

1,0       o

1,2       x

1,3       o

2)     CRITERI DI ANALISI TEORICA E CALCOLO

Indice (IS)

Verifica per  meccanismi fragili

Non eseguite

Eseguite

1,0       o

1,2       x

Telai con controventi: concentrici, eccentrici, a nodi rigidi.

Non presenti

Presenti

 

1,0       o

1,2       x

Telai con controventi dissipativi e/o speciali

Non presenti

Presenti

1,0       x

1,3       o

3)     PRESCRIZIONI COSTRUTTIVE E CONTROLLO DI ESECUZIONE

Indice (IS)

 

Classe di esecuzione

EXC2

EXC3

EXC4

1,0       o

1,2       x

1,3       o

Direttore dei lavori

Progettista strutturale

Altro professionista

1,3       x

1,0       o

                                              

TOTALE PARAMETRI      IS=10,90

 

IS = 9                   CRS/A

9< IS ≤ 11              CRS/2A

 IS > 11                 CRS/3A

 

 



Ringraziamo Vincenzo Nunziata per la sua approfondita trattazione, della quale potete seguire le varie puntate sul nostro Magazine.

 

 

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